“我们这组在技术侧的目的很简单，就是将最小波阻锥导乘波体和内转式进气道完成一体化设计。”
“而这个设计的核心，就是曲面内锥流场的参数推导。”
说罢。
钱五师又从身边取来了几份文件，对徐云说道
“你看这里，这是我在早些年推导出的乘波体激波面和内锥激波面的部分交线。”
“其中曲线cd是一段捕获型线，通常交点d位于内转式进气道基准流场的中心体上......”
众所周知。
在前体进气道一体化设计方面，眼下这个时期各国的方案有很多种。
比如李维斯特在锥形流场中用流线追踪法设计出进气道的唇口，来近似匹配二维进气道构型。
霓虹的高嶋伸欣则用密切锥方法完成了这一步。
英国的斯达克则采用的是变楔角法——这位其实也挺可惜的，要是英国当年多支持他的研究，英国说不定会先完成乘波前体的研发。
而钱五师采用的则是最小波阻锥导乘波体的耦合设计，即便在后世也算是相当大胆了。
没办法。
如果不另辟蹊径。
徐云的方案压根就没有落地的可能。
至于钱五师拿出的这份文件，可不仅仅是早些年那么简单。
这些文件都是他从海对面提前寄回来的宝贵资料，在当时堪称孤本，珍贵程度难以用语言来形容。
等到金贝儿背刺举报钱五师，钱五师与妻子被监禁之后，他就再也没法带出或者邮寄任何东西回国了。
当然了。
也正是因为有这几份在海对面做过的数据，钱五师才会选择和徐云莽这么一波。
接着很快。
钱五师画出了一条豁口面的激波型线，并且将交点d位，写到了内转式进气道基准流场的中心体上。
接着又写下了一个流速公式：
qm=a2kk-1p0p0[(pp0)2k-(pp0)k+1k]
这是完全气体在一元等熵定常流动下的描述，在1954年就已经被推导出来了。
写到这里后。
钱五师的笔尖微微一顿，对徐云道：
“韩立同志，你觉得接下来应该计算什么？”
“背压比，还是面积-流速关系？”
徐云知道这不是自己该客套的时候，因此立刻便表达了自己的看法：
“钱主任，我个人觉得背压比应该会更好一点儿。”
上辈子在成飞工作的时候，徐云曾经听一位搞流体的同事说过一件事：
激波这东西产生之后，熵会增加，但滞止压力却会减小。
同时呢。
激波前后的滞止温度不变。
所以在这种情况下。
计算面积-流速关系会出现一个只有通过超算才会知道的误区：
不导入压缩性系数的话，整个公式将会完全报废。
因此在钱五师询问意见后，徐云立刻提出了自己的看法——如果钱五师不问，徐云就会主动开口。
而在徐云身边。
钱五师闻言也点了点头：
“正合我意。”
于是很快。
钱五师便计算起了背压比。
所谓背压比。
指的喷嘴出口静压力与喷嘴上游滞止压力之比，不过在设计方案中指的是锥流场与气体的耦合比。
当锥流场刚好达到临界条件时。
外部气体达到音速，同时气体质量流量达到最大值，此时的背压比即称为最大背压比。
这个概念有点类似后世的mbpr，不过释义上更接近下游。
接着很快。
徐云也估量了一番自己的右手状态。
今天他的右手还没用过，负载为0，因此他便也拿起笔和纸协助写了起来。
众所周知。
如果激波为正激波，且不考虑激波厚度，那么激波控制体的形状就会很对称：
你比划个剪刀的手势，然后指尖向下。
这就是激波控制体的图示了。
而控制体cv基本方程，则由三个连续方程组成：
dΦdt=ddt∫v?(r，t)dv=??t∫v?(r，t)dv+∮s?(r，t)u?nda
Δn=(?iiσpdt+?iiiσpdt))t+Δt?(?iiσppdt)t
limΔt→0(?iσpdt)t+ΔtΔt=??σ?v→?da→=?σpvcos?αda(起点这排版将就着看吧)
其中t为时间；
fx为控制体内流体的受力在x轴上的分量；
v为流体速度失量；
a为控制体表面面积失量；
v为控制体体积。
同时考虑气体稳定流动，再假设速度、能量在激波截面上是均匀的。
便有∫csv·da=ca。
随后徐云把截面态联立在了一起，准备继续推导下去。
然而半分钟后。
徐云忽然眉头一皱，嘴里啧了一声，轻轻摇了头：
“不行，要是这样拟合的话，就没法继续计算了.....”
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